Pórtico en L para cargas largas: cálculo y optimización
Grúa pórtico con voladizo lateral tipo L: cálculo estructural y optimización de patas para cargas largas y gran espacio libre. La grúa pórtico con montaje lateral incorpora un diseño de pata asimétrica curva en L que genera un amplio espacio libre transversal entre ambos lados, resolviendo específicamente el problema de que materiales largos —como tubos de acero, palanquillas, chapas, segmentos de puente y pilotes de hormigón pretensado— no pueden atravesar la zona de las patas en una grúa pórtico de uso general.
La grúa pórtico con montaje lateral utiliza un diseño de pata asimétrica curva en L que crea un gran espacio libre transversal entre ambos lados, resolviendo específicamente el problema de que materiales largos —como tubos de acero, palanquillas, chapas, segmentos de puente y pilotes de hormigón pretensado— no pueden pasar a través de la zona de las patas en una grúa pórtico de uso general. En mercados de acero, fábricas de pilotes, plantas de prefabricados de puentes y talleres de procesamiento de madera, la grúa pórtico tipo L con montaje lateral es la solución de elevación más eficiente, permitiendo posicionar el material en un solo movimiento y eliminando la necesidad de transferencias secundarias.
Sin embargo, el comportamiento estructural de las patas en L es mucho más complejo que el de las patas rectas estándar: la carga excéntrica asimétrica genera un par adicional en la viga principal, aparecen concentraciones de tensiones significativas en la raíz de las patas, la distribución de la carga por rueda en el carril del puente es muy desigual y la deflexión en el extremo del voladizo es difícil de controlar. Todos estos aspectos requieren un cálculo estructural preciso y una optimización de la sección durante la fase de diseño. Kelude Industrias Pesadas, basándose en normas como la ISO 4301 / FEM 1.001—2008 «Reglas para el diseño de grúas», la JB/T 5898-2015—2014 «Reglamento para el ensayo de tipo de grúas pórtico», la GB/T 14406-2011 «Grúas pórtico de uso general», la JB/T 5663-2008 «Grúas pórtico con polipasto eléctrico» y la ISO 8686 «Grúas — Principios de diseño para cargas y combinaciones de cargas», ha sistematizado el proceso completo de diseño, desde el modelado mecánico hasta la optimización estructural, para este tipo de grúa.
Características estructurales de la grúa pórtico tipo L
La diferencia fundamental entre la grúa pórtico tipo L con montaje lateral y la grúa pórtico estándar de tipo MH con patas rectas reside en la forma de las patas. El tipo MH estándar utiliza patas rectas de celosía o de cajón, dispuestas simétricamente a ambos lados. El polipasto eléctrico se desplaza directamente bajo la línea central de la viga principal, que solo soporta momentos flectores verticales, sin pares de torsión. En cambio, la grúa pórtico tipo L tiene patas curvas (también llamadas patas quebradas), con un ángulo de curvatura típico de 120°~150°. Esto crea un gran espacio libre transversal entre las patas, permitiendo que el polipasto eléctrico se desplace por un carril lateral en un lado de la viga principal. Los materiales largos pueden pasar libremente entre las patas y girar más de 90° en el plano horizontal.
Rango de parámetros técnicos principales de la grúa pórtico tipo L: capacidad nominal de 1 a 32 t, luz de 10 a 35 m, longitud de voladizo de 3 a 6 m (opcional en uno o ambos lados), y altura de elevación de 6 a 18 m. El ángulo de curvatura de la pata suele ser de 120°~150° (siendo 135° el más común), y el ancho del espacio libre transversal se determina según la longitud máxima del material, siendo generalmente del 30% al 50% de la luz. La velocidad de traslación del puente es de 20 a 30 m/min, la velocidad de traslación del carro es de 20 m/min, y la velocidad de elevación es de 8 m/min (elevación principal) / 0,8 m/min (posicionamiento lento). La clase de funcionamiento de la grúa es A4~A6, la clase de funcionamiento del mecanismo es M4~M5, y la vida útil de diseño de la máquina completa se verifica por fatiga para 25 años y un ciclo de trabajo acumulado de 100.000 ciclos.
Modelo matemático para el cálculo de esfuerzos en las patas
El análisis de esfuerzos de las patas en L es el núcleo teórico del diseño de toda la máquina. En comparación con las patas rectas, las patas en L presentan tres diferencias mecánicas clave: (1) El montaje lateral del polipasto eléctrico somete a la viga principal a una carga excéntrica, generando un par adicional T = P × e alrededor del eje longitudinal de la viga, donde P es la capacidad de elevación nominal del polipasto más su peso propio, y e es la distancia de montaje lateral (generalmente de 300 a 600 mm). (2) La sección de la base de la pata curva experimenta un cambio brusco de momento flector; el momento flector combinado en la sección de la curvatura es un 30%~50% mayor que en una estructura de pata recta de la misma tonelaje. (3) La carga excéntrica provoca una distribución desigual de la carga por rueda en los carriles del puente; la carga por rueda en el lado cargado Pmáx puede alcanzar 1,5 a 2,5 veces la del lado opuesto Pmín, por lo que el diseño de la base del carril debe considerar la condición más desfavorable.
Clasificación y combinación de cargas. Según la norma ISO 4301 / FEM 1.001—2008, las cargas de diseño se clasifican en: Carga Tipo I (trabajo diario), Carga Tipo II (carga de trabajo máxima) y Carga Tipo III (cargas especiales, incluyendo carga de viento, carga de ensayo y carga sísmica). Para la grúa pórtico tipo L, se deben considerar las siguientes 6 condiciones de carga: ① Polipasto con carga nominal en el punto medio de la luz (máximo momento flector vertical); ② Polipasto con carga nominal en el extremo del voladizo del lado de montaje lateral (máximo par más máximo momento flector en voladizo); ③ Polipasto con carga nominal en el extremo de la luz (máximo momento flector en la base de la pata); ④ Polipasto con carga nominal más la máxima carga de viento en estado de trabajo (máxima tensión combinada); ⑤ Sin carga más la máxima carga de viento en estado fuera de servicio (estabilidad antivuelco); ⑥ Condición de ensayo de carga estática al 1,25 veces la carga nominal.
Simplificación del modelo mecánico de la pata. La pata en L se simplifica como una estructura de pórtico espacial. La conexión entre la viga principal y la pata se considera un nudo rígido, mientras que la conexión entre la pata y la viga de cimentación se considera articulada. Cada unidad de pata se discretiza en elementos de viga con 6 grados de libertad (3 de traslación y 3 de rotación). Se establece una sección de refuerzo local en el pliegue de la pata, y el momento de inercia de la sección se calcula según la sección de cajón soldada real. Para una solución típica de 16 t / 26 m, la tensión combinada en la base de la pata en L bajo la condición ③ es de aproximadamente 180~220 MPa. El factor de seguridad n = σs/σmáx = 235/220 ≈ 1,07 (para Q235B) o 345/220 ≈ 1,57 (para Q355B). Según el requisito de la norma ISO 4301 / FEM 1.001 de un factor de seguridad estructural mínimo de 1,48, se recomienda utilizar acero Q355B para el material principal de las patas.
Análisis de elementos finitos y optimización estructural
Debido a la significativa no linealidad geométrica y la asimetría de cargas en las patas en L, la precisión de los cálculos analíticos manuales es limitada. Por lo tanto, es imprescindible utilizar el método de elementos finitos para el análisis estructural global. El esquema de análisis recomendado es el siguiente:
Cálculo de la deflexión en el extremo del voladizo
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La deflexión en el extremo del voladizo es un indicador clave del comportamiento de la grúa pórtico tipo L con carga excéntrica. Una deflexión excesiva en el voladizo no solo afecta a la precisión de posicionamiento, sino que también acelera el desgaste del carril del carro y aumenta las vibraciones del conjunto. Según la norma ISO 4301 / FEM 1.001, la deflexión vertical en el extremo del voladizo debe cumplir fv ≤ Lc/350 (siendo Lc la longitud del voladizo), con un valor absoluto máximo de 20mm.
Ejemplo de cálculo: grúa pórtico tipo L con carga excéntrica de 16t/26m, longitud de voladizo Lc = 5m, viga principal de sección de caja (ala superior 500×14mm, ala inferior 500×16mm, alma 700×10mm), material Q355B (módulo de elasticidad E = 206GPa), distancia de excentricidad e = 400mm. Con el polipasto a plena carga situado en el extremo del voladizo:
① Cálculo de la deflexión vertical: fv = (P·Lc³)/(3EI) = (160×10³×5000³)/(3×206×10³×4.27×10⁹) ≈ 15.2mm, que supera el límite de Lc/350 = 5000/350 ≈ 14.3mm. No cumple el requisito; es necesario reforzar la sección del voladizo.
② Solución de refuerzo: aumentar el espesor del alma del voladizo de 10mm a 14mm y la anchura del ala superior de 500mm a 560mm. El nuevo momento de inercia de la sección es Ixx = 5.86×10⁹mm⁴, resultando fv = 11.1mm, que cumple el requisito de ≤ 14.3mm.
③ Deflexión lateral en el extremo del voladizo (inducida por torsión): fh = (T·Lc²)/(2GIt) × er, donde el par torsor T = P×e = 160×0.4 = 64kN·m, el módulo de elasticidad transversal G = 79GPa, el momento de inercia torsional It ≈ 2.1×10⁹mm⁴, y la excentricidad er (distancia del centro de torsión al punto de carga) ≈ 200mm. El cálculo arroja fh ≈ 3.8mm, superior al límite de Lc/2000 = 2.5mm. Reduciendo la separación de los diafragmas a 2m, It aumenta a 2.5×10⁹mm⁴ y fh se reduce a 3.2mm. Con la adición de un arriostramiento diagonal a torsión en el lado de la carga excéntrica, el valor final de fh = 2.1mm cumple el requisito.
Diseño a torsión de la viga principal y medidas de control
La estructura de suspensión excéntrica somete a la viga principal a un par torsor continuo, siendo esta la diferencia de diseño más significativa entre la grúa pórtico tipo L de suspensión lateral y la grúa pórtico estándar. La sección de la viga principalal debe adoptar una estructura de cajón cerrado (la sección abierta, como la viga en I, presenta una rigidez torsional de solo 1/10~1/20 de la del cajón cerrado, resultando completamente inadecuada para la suspensión excéntrica). La relación altura/ancho de la sección de cajón H/B = 1.5~2.0, y el espesor del alma se determina considerando conjuntamente la tensión cortante y las condiciones de restricción torsional (generalmente se toma 1/150~1/200 de la luz).
Control del ángulo de torsión: El ángulo de torsión por unidad de longitud θ = T/(GIt) debe controlarse dentro de 1°/m. Para el esquema típico de 16t/26m, T = 64kN·m, el momento de inercia torsional de la sección de cajón cerrado It = 4A₀²t/S es aproximadamente 2.1×10⁹mm⁴, resultando θ ≈ 0.37°/m, lo que cumple el requisito. Cuando θ supera el límite, las medidas prioritarias son: ① aumentar las dimensiones del contorno de la sección de cajón (incrementando A₀); ② aumentar el espesor de pared (t); ③ disponer diafragmas de refuerzo a torsión en cruz en el interior.
Diseño de diafragmas: En el interior de la viga principal, se disponen diafragmas a intervalos de 2~3m a lo largo de la luz, con un espesor de 0.8~1.0 veces el del alma. Los diafragmas cumplen la doble función de prevenir la distorsión de la sección (alabeo) y transmitir el flujo de cortante. En la zona de conexión entre el estabilizador y la viga principal, el espaciamiento de los diafragmas se reduce a 1.0~1.5m, formando un tramo de refuerzo torsional. Además, en el lado de la suspensión excéntrica, se añade un rigidizador longitudinal en el ala inferior de la viga principal (especificación 100×12mm), lo que permite reducir la tensión de alabeo torsional en un 30%~40%.
Verificación de la vida a fatiga: Según el anexo K de la norma ISO 4301 / FEM 1.001, se realiza el análisis del espectro de tensiones de fatiga. La tensión de fatiga equivalente Δσeq = Ks·Δσmax, donde Ks es el coeficiente del espectro de tensiones (0.5~0.7) y Δσmax es la amplitud máxima de tensión dentro del ciclo de trabajo. Utilizando las condiciones de ensayo de fatiga para grúas pórtico especificadas en la norma JB/T 5898, el número de ciclos equivalente Neq = 2×10⁶, y la vida a fatiga de diseño debe ser superior o igual a 25 años. Para conexiones soldadas con detalle de categoría FAT80 o superior, se recomienda esmerilar el refuerzo de soldadura y realizar una detección por ultrasonidos (UT) al 100%.
Comparativa de estabilizadores: ventajas e inconvenientes
En el diseño de grúas pórtico no estándar, la elección del tipo de estabilizador influye directamente en el rendimiento general y la economía de la máquina. A continuación se presenta una comparación sistemática de las tres formas más comunes en 8 dimensiones:
| Elemento de comparación | NormaMHPatas rectas | LMontaje lateral en forma de CEstabilizador | CMontaje lateral en forma de CEstabilizador |
|---|---|---|---|
| Configuración estructural | Viga de caja simétrica vertical/Estructura de celosíaEstabilizador | FlexiónLViga de caja simétrica verticalEstabilizador,Ángulo de plegado120°~150° | FlexiónCViga de caja simétrica verticalEstabilizador,Ángulo de plegado90°~120° |
| Ventajas | Estructura simple,Menor costo de fabricación,Carga simétrica sinPar | grandeespacio libre(Luz / Vano40%~60%),Diseño compacto,Amplio alcance de operación lateral | espacio libreMáximo,Manipulación de carga en todas las direccionesRotación,Flexibilidad de carga y descarga |
| Desventajas | Estabilizadorespacioespacio librepequeño,Imposibilidad de pasar materiales largos | Carga excéntrica presentePar,EstabilizadorConcentración de tensiones en la base,Carga por ruedadesigual | Estructura más compleja,Alta dificultad de fabricación,Costo aproximado deLtipo1.3~1.5veces |
| Características de carga | Momento flector puramente vertical,Carga simétrica sinParDistribución simétrica | Viga PrincipalSoportaParT=P×e,EstabilizadorAlto momento flector en la base30%~50% | ParMáximo,Carga espacial compleja,EstabilizadorConcentración notable de tensiones torsionales |
| Longitud de material aplicable | ≤6m | 12~24m | ＞24m |
| Máximoespacio libre/Luz / Vanorelación | ＜30% | 40%~60% | ＞60% |
| CostoCoeficiente | 1.0(Referencia) | 1.15~1.25 | 1.3~1.5 |
| Escenarios de aplicación típicos | Uso generalNave industrial,Procesamiento de materiales cortos,Logística de almacén | Mercado de materiales largos(Pilotes tubulares/Perfiles estructurales/Tubos de acero),Planta de prefabricados para puentes,AceroMercado de materiales largos | Materiales de gran tamaño(Bloques de construcción naval/Palas eólicas/Equipos pesados),Espacios con limitaciones de espacio |
Desde una perspectiva de ingeniería económica: cuando el espacio libre transversal requerido es del 30% al 50% de la luz, la solución de montaje lateral en L ofrece la mejor relación coste-beneficio; por encima del 50% debe considerarse la solución en C; por debajo del 30% y sin requisitos de carga excéntrica, se opta por el pórtico estándar MH de patas rectas. Kelude Industrias Pesadas puede ofrecer un análisis comparativo de las tres soluciones en función de la longitud del material, las condiciones del terreno y el presupuesto, garantizando el equilibrio entre la seguridad estructural y la rentabilidad de la inversión.
Diseño del bloque de ruedas y la base del carril
La carga excéntrica provoca una distribución muy desigual de la carga por rueda en el carro puente de la grúa pórtico de montaje lateral en L. Según la norma ISO 4301 / FEM 1.001—2008, sección 5.4, en la fase de diseño deben calcularse la carga máxima por rueda Pmax y la carga mínima por rueda Pmin de cada grupo de ruedas en la condición de trabajo más desfavorable. La tensión de contacto admisible en la superficie de rodadura de las ruedas del lado con carga excéntrica σH ≤ 600 MPa (material de la rueda 65Mn o 42CrMo, dureza de la superficie de rodadura HB320~380).
Selección de ruedas: En el lado con carga excéntrica se suelen utilizar ruedas de mayor diámetro (aumento de 50~100 mm; especificaciones habituales: φ600~φ700 mm en el lado excéntrico, φ500~φ600 mm en el lado opuesto) o se adopta una solución de doble rueda para distribuir la carga. El material recomendado es acero forjado 42CrMo, con temple por inducción de media frecuencia en la superficie de rodadura, profundidad de capa templada ≥ 4 mm, dureza superficial HRC50~55 y dureza del núcleo HB280~320. El número de ruedas en el lado excéntrico puede determinarse dividiendo Pmax entre (πd²[σH]/4), garantizando que la tensión de contacto real de cada rueda no supere el valor admisible.
Diseño de la base del carril: La capacidad portante de diseño de la base del carril debe tomar como valor de referencia 1,5 veces la carga máxima por rueda. El valor característico de la capacidad portante del terreno fak en el lado excéntrico debe ser un 30%~50% superior al del lado opuesto; por ejemplo, fak ≥ 180 kPa en el lado excéntrico y fak ≥ 120 kPa en el lado opuesto. La viga de rodadura se recomienda de hormigón armado C30 colado in situ, con dimensiones de sección determinadas según la carga por rueda y la luz de la viga de cimentación (valores típicos: 500~800 mm de ancho × 400~600 mm de alto), armadura principal de acero HRB400 con cuantía del 0,6%~1,2%. El carril será tipo P38 o P43, con separación entre elementos de fijación ≤ 500 mm y pernos de anclaje galvanizados en caliente M20×300 mm. En las juntas de carril se dispondrán juntas de dilatación (5~10 mm) y se soldará un conductor de cobre a través de la junta para cumplir los requisitos de puesta a tierra.
Medidas contra el desgaste de pestaña de rueda: Debido a la distribución desigual de la carga y a los errores de instalación del carril, la grúa pórtico de montaje lateral en L es más propensa al desgaste de pestaña de rueda que otras grúas pórtico. En la práctica de ingeniería de Kelude Industrias Pesadas se adoptan las siguientes medidas integrales: ① Rectitud de instalación del carril ≤ 2 mm/2 m y desviación de la luz ≤ ±3 mm; ② Las ruedas del carro puente utilizan pestaña de rueda de guiado horizontal (holgura entre la pestaña horizontal y el lateral del carril de 2~3 mm); ③ En el mecanismo de accionamiento del lado excéntrico se incorpora una viga ecualizadora de carga por rueda (viga flotante) que mantiene la diferencia de carga entre ruedas del mismo grupo ≤ 15%; ④ El sistema eléctrico incorpora control de velocidad por frecuencia (variador de frecuencia), con aceleración de arranque y parada controlada entre 0,1~0,2 m/s², reduciendo las fuerzas de mordedura del carril causadas por la inercia.
Preguntas frecuentes (FAQ)
P: ¿Cuál es la diferencia principal entre una grúa pórtico de montaje lateral en L y una grúa pórtico convencional?
R: Kelude Industrias Pesadas, en el diseño de grúas pórtico no estándar de montaje lateral en L, destaca que la diferencia fundamental radica en la forma de los estabilizadores y las características estructurales. La grúa pórtico convencional utiliza estabilizadores rectos simétricos (tipo MH), con el polipasto eléctrico situado directamente bajo la línea central de la viga principal, que solo soporta momentos flectores verticales, con una estructura simétrica y uniforme. La grúa pórtico de montaje lateral en L utiliza estabilizadores curvados en forma de L (ángulo de plegado 120°~150°), con el polipasto eléctrico suspendido lateralmente sobre un carril a un lado de la viga principal, creando un amplio espacio libre transversal entre estabilizadores (hasta el 30%~50% de la luz), permitiendo que materiales largos pasen entre los estabilizadores y giren más de 90°. Sin embargo, la estructura de montaje lateral somete a la viga principal a un par adicional T=P×e (P es la carga, e es la distancia de montaje lateral de 300~600 mm), la concentración de tensiones en la base del estabilizador aumenta significativamente (30%~50% mayor que en una grúa de patas rectas de la misma capacidad), y la distribución de la carga por rueda es desigual (en el lado excéntrico puede alcanzar 1,5~2,5 veces la del lado opuesto), lo que hace que el cálculo de diseño sea mucho más complejo que en una grúa pórtico convencional.
P: ¿Qué condiciones de trabajo clave deben considerarse en el cálculo estructural de los estabilizadores en L?
R: Según la norma ISO 4301 / FEM 1.001—2008 «Norma de diseño de grúas», el cálculo estructural de los estabilizadores en L de una grúa pórtico de montaje lateral en L debe cubrir las siguientes 6 condiciones de carga: ① Polipasto a plena carga en el punto medio de la luz — cálculo del momento flector vertical máximo de la viga principal; ② Polipasto a plena carga en el extremo del voladizo del lado de montaje lateral — cálculo del par máximo más el momento flector máximo del voladizo (combinación más desfavorable); ③ Polipasto a plena carga en el extremo de la luz — cálculo del momento flector máximo en la base del estabilizador (condición de control de resistencia del estabilizador); ④ Polipasto a plena carga más carga de viento máxima en servicio — cálculo del valor máximo de tensión combinada; ⑤ Sin carga más carga de viento máxima fuera de servicio — verificación de la estabilidad antivuelco; ⑥ Condición de ensayo de carga estática a 1,25 veces la carga nominal — verificación de la capacidad de carga límite. Las condiciones ② y ③ son las condiciones de control del diseño; la tensión combinada máxima en la base del estabilizador con material Q355B (≈S355JR) debe mantenerse dentro de 207 MPa (factor de seguridad n ≥ 1,48).
P: ¿Cómo se calcula la deflexión en el extremo del voladizo? ¿Cuál es el rango admisible?
R: La deflexión en el extremo del voladizo se divide en deflexión vertical y deflexión lateral (causada por torsión). La deflexión vertical se calcula mediante fv=P·Lc³/(3EI) (P es la carga en el extremo del voladizo, Lc es la longitud del voladizo, E es el módulo de elasticidad de 206 GPa, I es el momento de inercia de la sección). La norma ISO 4301 / FEM 1.001 exige fv ≤ Lc/350 y ≤ 20 mm. La deflexión lateral es causada por el par de carga excéntrica T=P×e y se calcula mediante fh=T·Lc²/(2GIt)×er (G es el módulo de cizalladura de 79 GPa, It es el momento de inercia torsional, er es la excentricidad); se recomienda controlar fh ≤ Lc/2000. Si la deflexión supera los límites, puede optimizarse aumentando la altura de sección de la viga principal, incrementando el espesor del alma (por ejemplo, de 10 mm a 14 mm), añadiendo refuerzos o reduciendo la longitud del voladizo. Nuestra empresa puede ofrecer soluciones específicas de control de deflexión.
P: ¿Cuáles son los puntos técnicos clave en el diseño no estándar de una grúa pórtico de montaje lateral en L?
R: El diseño no estándar de una grúa pórtico de montaje lateral en L requiere dominar los siguientes puntos técnicos fundamentales: ① Capacidad de diseño sistemático basada en el conjunto completo de normas ISO 4301 / FEM 1.001, JB/T 5898-2015, GB/T 14406, cubriendo todo el proceso desde el modelado mecánico hasta la verificación de fatiga; ② Plataforma de análisis estructural por elementos finitos (modelado mixto de elementos de lámina y sólidos, con densidad de malla de 50 000 a 150 000 elementos) que permite simular con precisión la distribución de tensiones y deformaciones en las 6 condiciones de trabajo; ③ Tecnología exclusiva de control de concentración de tensiones en la base del estabilizador — refuerzos internos en forma de media luna que reducen el coeficiente de concentración de tensiones de 2,0 a menos de 1,3, y optimización del alma de la sección de caja que reduce la tensión en la base en un 15%~20%; ④ Sistema de verificación de deflexión del extremo del voladizo en 7 niveles (incluyendo cálculo de acoplamiento vertical, lateral y torsional), junto con 4 soluciones de refuerzo de sección; ⑤ Tecnología de viga ecualizadora de carga por rueda en el lado excéntrico, que mantiene la diferencia de carga entre ruedas del mismo grupo ≤ 15%, prolongando eficazmente la vida útil de ruedas y carriles. Se han proporcionado más de 50 soluciones personalizadas no estándar para mercados de acero, fábricas de pilotes y plantas de prefabricados de puentes.
Polipastos Eléctricos de Cable Kelude
En Kelude, nos especializamos en el diseño y la fabricación de polipastos eléctricos de cable para aplicaciones industriales exigentes. Nuestros equipos ofrecen una solución fiable y de alto rendimiento para la elevación de cargas en entornos de trabajo intensivos, garantizando la máxima productividad y seguridad operativa.
Polipastos de cable de alta resistencia
Nuestra gama de polipastos eléctricos está construida para soportar las condiciones más duras. Utilizamos materiales de primera calidad y componentes de marcas líderes para asegurar una larga vida útil y un mantenimiento mínimo. Cada unidad se somete a rigurosos controles de calidad para cumplir con los estándares internacionales más exigentes, como la norma ISO 4301 para el diseño de aparatos de elevación.
Soluciones de elevación para entornos exigentes
Disponemos de una amplia variedad de configuraciones para adaptarnos a las necesidades específicas de cada cliente. Ofrecemos polipastos con diferentes capacidades de carga, velocidades de elevación y alturas de izado. Además, podemos suministrar versiones especiales para atmósferas explosivas (ATEX) o con sistemas de control de precisión para un posicionamiento exacto de la carga.
Características técnicas y opciones de personalización
Nuestros polipastos se caracterizan por su diseño compacto y su baja altura de cabeza, lo que permite optimizar el espacio útil de trabajo. La doble velocidad de elevación es estándar en la mayoría de los modelos, mejorando la eficiencia en ciclos de trabajo rápidos. El sistema de freno de seguridad, de accionamiento automático, garantiza la retención segura de la carga en cualquier situación, incluso ante un corte de suministro eléctrico.
Para facilitar la selección del equipo adecuado, presentamos un resumen de las opciones más comunes:
| Característica | Opciones Disponibles |
|---|---|
| Capacidad de carga | Desde 1 t hasta 50 t |
| Altura de izado | Hasta 30 m (consultar para alturas mayores) |
| Velocidad de elevación | Doble velocidad (por ejemplo, 4/0.8 m/min) |
| Tipo de carro | Carro de traslación manual o motorizado |
| Alimentación eléctrica | Trifásica 400V / 50Hz (otras tensiones bajo pedido) |
| Protección | Grado IP55, aislamiento clase F |
| Normativa | Diseño según ISO 4301, seguridad según ISO 12480 |
Preguntas frecuentes sobre nuestros polipastos
P: ¿Qué mantenimiento requiere un polipasto eléctrico de cable?
R: El mantenimiento es fundamental para garantizar la seguridad y la durabilidad. Se recomienda una inspección visual diaria, una revisión mensual de los frenos y el cable, y un mantenimiento preventivo anual realizado por personal cualificado. Nuestro manual de instrucciones proporciona una guía detallada.
P: ¿Pueden suministrar polipastos con certificación ATEX para zonas con riesgo de explosión?
R: Sí, ofrecemos versiones especiales diseñadas y certificadas según la directiva ATEX para su uso en atmósferas potencialmente explosivas. Estas unidades incorporan componentes y protecciones específicas para garantizar la seguridad en entornos clasificados.
P: ¿Cuál es el plazo de entrega estándar para un pedido de un polipasto?
R: El plazo de entrega depende de la configuración y la disponibilidad de componentes. Para modelos estándar, el plazo suele ser de 4 a 6 semanas. Para configuraciones especiales o bajo pedido, el plazo puede ser mayor. Le confirmaremos la fecha exacta al realizar el pedido.
Para más información sobre nuestra gama de polipastos eléctricos de cable o para solicitar una oferta personalizada, no dude en contactar con nuestro equipo comercial.
